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工地用霧化噴嘴噴霧：

    為了防止工地用霧化噴嘴噴霧塔銅管（散熱器）和散布水的凍結(jié)，請注意以下幾點(diǎn)：

    1.為了防止循環(huán)水的凍結(jié)，請在循環(huán)水中加入不凍液、或在配管中加入輔助防凍電熱器。

   2.加不凍液后，大流量電廠除塵噴嘴，凍結(jié)溫度下降，不容易凍結(jié)。不凍液的濃度越高，凍結(jié)溫度越下降，但熱傳導(dǎo)率會下降，因此，在噴霧塔選型時要注意。另外如有漏水，補(bǔ)充水時會稀釋不凍液，而使凍結(jié)溫度上升。

   3.循環(huán)水泵運(yùn)行時，防凍電熱器加熱，水不會凍結(jié)。如果有循環(huán)水泵停止的場合，就另外需要輔助循環(huán)水泵，廣角電廠除塵噴嘴，這里我們建議使用整套防凍器（包括輔助循環(huán)水泵、防凍電熱器、配管）。

   4.循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)置3方向閥門，在循環(huán)水通過旁通管來控制容量的場合，如果增加旁通管的流量，會降低銅管內(nèi)的流速，就是有負(fù)荷時也可能會產(chǎn)生凍結(jié)。請設(shè)定噴霧塔小循環(huán)水量。

    5.為了防止散水水泵和散水配管的凍結(jié)，請使用防凍電熱器，來保持下部水槽的溫度。

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雙流體噴嘴數(shù)量選定

  首先，燃燒室類型不同，同一類雙流體噴嘴的稠度也不同，如采用壓力霧化雙流體噴嘴的單管或聯(lián)管型燃燒室，一般稠度取值約為1．1，即留夠傳焰管安裝尺寸和保證火焰筒周向均勻進(jìn)氣要求的間隙；而對于環(huán)形燃燒室來說，噴霧錐受到火焰筒頭部及主燃區(qū)的外壁進(jìn)氣的壓縮作用，其縱截面勢必呈橢圓形，為了防止油錐重疊，雙流體噴嘴稠度取值為1.3-1.5。

   其次，在環(huán)形燃燒室上，不同類型雙流體噴嘴及其安裝方式的稠度也有差別：

  a．T形蒸發(fā)管供油方式的支管稠度小于1，r形的小0.5。這是由于從支管噴出的油氣混合物射流不可能產(chǎn)生很大的噴霧錐，而即刻進(jìn)人頭部相應(yīng)回流區(qū)。

  b．切向安裝的壓力霧化雙流體噴嘴的稠度較大，一般lx／hf>1．5，如GTCP36-300、WTQ-l等。如果采取周向分級，為保證高況工況的性能，承德電廠除塵噴嘴，則其稠度為1．5左右。

  c．回油雙流體噴嘴在低工況下噴霧錐角變大，其稠度取值可大些，其噴霧角達(dá)90°土5°，因此稠度達(dá)到2左右

   d．扇片式雙流體噴嘴的情況前面已討論過，它的稠度取值也達(dá)到2左右。e．空氣霧化雙流體噴嘴(含組合式空氣霧化裝置)是一個獨(dú)立的油氣供給裝置，受火焰筒頭部進(jìn)氣影響小，特別是組合式的，霧化空氣量占總氣比例大，因此稠度取值偏小，如CT7的稠度為l.2左右。

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雙流體噴嘴設(shè)備技改實(shí)驗取得的作用

為習(xí)慣高硫煤種，該電廠脫硫設(shè)備于2008年至2009年進(jìn)行改造，F(xiàn)GD進(jìn)出口煙道內(nèi)加熱器撤銷，漿液循環(huán)量由本來的22500m3/h添加到42500m3/h。液汽比由本來的20.4添加到35.4，吸收塔漿池運(yùn)轉(zhuǎn)液位依然為5700mm，漿池容積由799m3添加到1325㎏m3。漿液循環(huán)時刻由本來的2.13min縮短至1.87min。吸收塔漿池中石膏停留時刻由本來的10.133h添加到12.44h。

　　煙氣量由本來的1087200Nm3/h添加到1200000Nm3/h，煙氣溫度由本來的142℃進(jìn)步到152℃，順流塔空塔煙氣的流速由原規(guī)劃14.1m/s降低到9.69m/s。順流塔Ug流速維持在7.96m/s。逆流塔空塔煙氣的流速由原規(guī)劃4.66m/s降低到3.91m/s。

　　漿液循環(huán)泵在原有4臺各7500m3/h基礎(chǔ)上添加2臺各10000m3/h的漿液循環(huán)泵，在原氧化風(fēng)機(jī)1臺35000Nm3/h基礎(chǔ)上添加1臺30000Nm3/h的氧化風(fēng)機(jī)。脫水體系新增一套皮帶脫水機(jī)，擴(kuò)容后的吸收塔漿液移出吸收塔仍采用一半脫水一半拋漿的方法。為進(jìn)一步提升脫硫功率而采納新的辦法提供牢靠的數(shù)據(jù)支撐，調(diào)試單位收集了一段時刻內(nèi)脫硫設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)及其趨勢并進(jìn)行了一些相應(yīng)實(shí)驗。

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